I. Общая принудительная вентиляция ЭВА.

Исходные условия:

1. Пусть кондуктивная тепловая связь между нагретой зоной и корпусом аппарата незначительна, и, следовательно теплообмен между ними происходит только излучением.

2. Если расход воздуха через аппарат достаточно велик, то интенсивность конвективного теплообмена нагретой зоны с воздухом выше, чем лучистого теплообмена нагретой зоны с корпусом, т.е. можно приближённо считать, что s_зк << s_зв; s_кс << G_rC_r .

3. При тех же условиях теплообмен между нагретой зоной и корпусом, а также корпусом и окружающей средой слабо влияет на тепловой режим аппарата. Поэтому проводимости s_зк и s_кс в Вт/град определим по формулам:

s_зк = 6S_зл ; s_кс = 9S_кс , (4.39)

где 6 и 9 – средние значения коэффициента теплообмена.

4. В диапазоне температур от –20°С до +60°С удельная теплоёмкость воздуха практически не зависит от температуры и равна 10³ Дж/кг?град. Тогда

W = G_r C_r = 10³ G_r Вт/град (4.40)

5. В приближённых расчётах можно не учитывать разницу площадей внутренней и внешней поверхностей корпуса и считать

S_кв = S_кс = S_к = 2L₁L₂ + 2h(L₁ + L₂), (4.41)

где L₁, L₂, h – длина, ширина и высота корпуса.

С учётом этих допущений можно следующую систему:

(4.42)

Средний перегрев воздуха внутри аппарата составит:

. (4.43)

Частный случай:

Возможно дальнейшее упрощение формулы (4.42). Так в ЭВА с большим количеством радиодеталей и плотной компоновкой площадь излучающей поверхности нагретой зоны практически мало отличается от площади поверхности корпуса, т.е. можно приближённо считать, что S_зл = S_к. С учётом этого:

град/Вт.

В большинстве случаев выражение в квадратных скобках примерно равно 1, тогда

град/Вт.

При этих же условиях величина А_кс может иметь значения от 0,65 до 1, причём А_кс = 1 соответствует a_зв = ?. В рассматриваемых аппаратах при скоростях потока газа не более 2 м/сек значения коэффициента a_зв составляют примерно (20-40) Вт/м²град.

В этих условиях величина А_кс изменяется в более узких пределах и можно положить её равной 0,75.

(4.44)